水力樞紐工程模型試驗分析
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在水流的控制部分的堰型采用的是駝峰堰，這是一種很特別的堰型，堰頂?shù)母叨冗_到642.50m,堰后所接的陡坡段的比例基本上是1：15，擋水所使用的設(shè)備主要是弧形工作門，為加固這種擋水的設(shè)備，另外設(shè)置了平板檢修門，整體的控制部分長度為25.0m。泄槽部分主要是通過壩肩岸坡，總長度為250m，此段的基巖也基本呈現(xiàn)裸露的狀態(tài)，巖性為變質(zhì)砂巖，巖體的主要特征是堅硬，因此，這種巖體的抗沖擊力超強。出口部分采用的是挑流消能，河岸基巖上主要是挑流坎的布置，這種河岸基巖主要的第四系全新統(tǒng)坡?lián)羲槭?，其結(jié)構(gòu)可以說是非常結(jié)實和嚴(yán)密的。挑流鼻坎的總長度為15.5m，總寬度為10m，挑角27.58，鼻坎高程607.491m。
對于水力樞紐工程的建設(shè)，是必須簽訂相關(guān)合同的，合同主要是對工程建設(shè)的質(zhì)量建設(shè)提出一定的要求，因此，在工程進行試驗?zāi)M時，應(yīng)按照合同的要求，來設(shè)定試驗?zāi)M的具體內(nèi)容以及實驗供水、場地布置等條件。在建立模型的過程中，首先應(yīng)按照重力相似準(zhǔn)則對水力樞紐工程進行有效設(shè)計，其中的幾何模型比例尺應(yīng)該是40，而流量的比例尺應(yīng)該是10119.3，流速比例尺應(yīng)該為6.32，粗糙率的比例尺應(yīng)該是1.85，時間比例尺應(yīng)該為6.32，最后則應(yīng)確定泥沙粒徑比例尺為40。[2]由伊茲巴斯公式計算沖料粒徑Vs=Kd式中，Vs為抗沖流速，K為經(jīng)驗系數(shù)，其取值范圍一般為5～7m二分之一次方/s。強風(fēng)化層允許抗沖流速為1.0m/s，弱風(fēng)化層為2.5～3.5m/s新基巖為5.0～6.0m/s。
1對原設(shè)計方案實驗的研究
在進行制作溢洪道水工模型時，一般比較注重原設(shè)計方案的驗證實驗的研究，對于溢洪道中的水工狀況的測試一般是通過各種過流部位的流態(tài)和流速和壓力分布等進行的，對于實驗結(jié)果的分析一般是從觀測和校核水工狀況下的溢洪道挑流沖坑形態(tài)實驗進行的，從實驗的結(jié)果可以明確的分析出溢洪道之所以會影響堰的過流能力，是因為溢洪道進口是通過直角連接的，流態(tài)非常紊亂，在設(shè)計水位和校核水位的形勢下，駝峰堰的堰流流態(tài)并不是很明顯。為解決這一問題，必須與設(shè)計單位和設(shè)計人員進行必要的溝通，將閘前進口形式改為1/4圓弧連接(半徑為10m)，進口引渠段底寬改為20m。
2對修改方案試驗的研究和分析
在進口形式改為圓弧連接后，試驗并詳細觀測此方案的溢洪道運行水位流量關(guān)系及典型洪水位時開度流量關(guān)系，以及在正常蓄水位、設(shè)計洪水位、校核洪水位的不同開度條件下的水面線及流速分布、沿程動水壓強分布、出口挑坎的挑距及起挑流量等參數(shù)。[3]試驗測定了643.5～653.36m等20多種不同洪水位時溢洪道的下泄流量，測得的各典型洪水位時溢洪道的下泄流量見表1，可見，設(shè)計校核洪水位時溢洪道下泄流量的試驗值均大于計算值，結(jié)果說明在設(shè)計校核洪水位情況下，溢洪道的泄流能力均能滿足泄洪要求試驗測定了正常蓄水位設(shè)計洪水位不同開度工況下溢洪道的下泄能力，測得的不同工況時溢洪道1∶15陡槽段1∶5陡槽段的泄流量和水深分別見表1和表2。
由表1可見，溢洪道1∶15陡槽段在設(shè)計校核洪水位下閘門全開時的最大水深均位于0+060斷面前后，主要是由于斷面收縮折沖水流擺動影響，校核洪水位下水流間歇拍打邊墻最大水深達到10.0m;設(shè)計洪水位及正常蓄水位時水流間歇拍打邊墻最大水深可達8m不同洪水位其他開度時水深相對較低，水流折沖現(xiàn)象明顯，但間歇拍打邊墻相對不高，相同水位條件下不同開度的最大水深隨開度增加向上游移動，而此處邊墻高為11.5m，可以考慮根據(jù)最大水深位置適當(dāng)降低邊墻高度由表2可見，溢洪道1∶5陡槽段在設(shè)計校核洪水位下閘門全開時的最大水深均位于0+170斷面前后，也是受上游折沖水流擺動影響，校核洪水位下水流間歇拍打邊墻最大水深超過6.0m;設(shè)計洪水位及正常蓄水位各種開度時水深都在5.6m以下，而此處邊墻高為6.0m，因此此處邊墻高度不能滿足過流要求，需要在變坡點(樁號0+145)至樁號0+200之間加高邊墻高度，另外邊坡點上游也需要適當(dāng)加高邊墻。（本文作者：周耀剛 單位：黑龍江省水利水電勘測設(shè)計研究院）
