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1電磁場仿真分析
1.1參數(shù)設(shè)置
本文分析母線導(dǎo)體通入50Hz交流電所產(chǎn)生的磁場情況.在分析的物理幾何模型中有空氣區(qū)、導(dǎo)磁區(qū)、導(dǎo)電區(qū)、永磁區(qū)等一種或多種材料,每一種材料區(qū)都必須輸入相對應(yīng)的材料特性.本文主要考慮磁場強(qiáng)度、電流密度、能量損耗等,故只需給材料區(qū)域定義磁導(dǎo)率及電阻率.各材料區(qū)域?qū)?yīng)的材料號(hào)、磁導(dǎo)率及電阻率.格智能劃分工具中能夠自動(dòng)生成網(wǎng)格,且網(wǎng)格單元尺寸越小,網(wǎng)格劃分越細(xì)致,程序運(yùn)行時(shí)間越長.這種方式適用于模型相對小,且各部分網(wǎng)格精確度要求一樣的模型中.本文主要觀察導(dǎo)電桿的電磁場分布等參數(shù),若采用智能劃分會(huì)使不必細(xì)致的部位過于細(xì)致,使程序運(yùn)行時(shí)間過長,甚至無法運(yùn)行.因此,使用智能剖分方式和尺寸控制方式劃分網(wǎng)格.首先通過智能剖分將導(dǎo)電桿與其他部分剖分為兩部分,接著使用尺寸控制方式分別設(shè)置兩部分的尺寸,將導(dǎo)電桿的網(wǎng)格劃分單元設(shè)置為1mm,其他部分按照ANSYS默認(rèn)的網(wǎng)格劃分尺寸進(jìn)行劃分,從而將導(dǎo)電桿部分劃分密度相對細(xì)致,其余部分劃分密度相對粗糙
1.2結(jié)果與分析
母線外殼上有少許電流流過,而導(dǎo)電桿上的電流密度則呈現(xiàn)出不同的分布趨勢,導(dǎo)電桿表面的電流分布較導(dǎo)電桿內(nèi)側(cè)的電流分布略密集一些.單獨(dú)分析導(dǎo)電桿上的電流密度分布情況,導(dǎo)電桿電流密度矢量圖.圖中不同顏色表示不同電流密度大小,藍(lán)色最小,紅色最大.可以看出,550kV三相gis母線導(dǎo)電桿上的電流密度在導(dǎo)電桿外側(cè)分布較密集,約為1.67×106A/m2;在導(dǎo)電桿內(nèi)側(cè)電流密度分布較稀疏,最小值約為9.85×105A/m2,說明電流密度分布呈現(xiàn)了集膚效應(yīng).假設(shè)電流在導(dǎo)電桿上是均勻分布的,則平均電流密度JS=I/S,其中I=2828A,S=π(0.042-0.032)m2,理論計(jì)算結(jié)果為1.29×107A/m2.與仿真結(jié)果對比可以得出導(dǎo)電桿外側(cè)電流密度大于平均電流密度,而導(dǎo)電桿內(nèi)側(cè)電流密度小于平均電流密度,同樣說明電流密度分布呈現(xiàn)了集膚效應(yīng),這與理論相符合.
2溫度場分析
2.1結(jié)果與分析
研究實(shí)體模型的溫升狀況,只需要觀察溫度分布效果,因此只需查看模型的溫度分布效果圖.首先將環(huán)境溫度設(shè)置為恒定溫度20℃,且設(shè)置空氣外表面作為絕熱邊界20℃,得到整體溫度分布均勻分布的熱量使整體溫度呈現(xiàn)對稱的分布,且溫度集中分布在導(dǎo)電桿周圍.主要原因是導(dǎo)電桿是電流分布最集中的部位,因此產(chǎn)生的熱量較多,散熱也較慢,而殼體與周圍電流分布較稀疏,所以溫度不是很高.整體最高溫度約為92℃,則溫升為72℃,符合行業(yè)內(nèi)規(guī)定的溫升要求(<115℃).導(dǎo)電桿內(nèi)側(cè)溫度比外側(cè)略微高1~2℃左右.主要原因是由于母線運(yùn)行在三相對稱電流情況下時(shí),電流密度呈現(xiàn)集膚效應(yīng),從而使溫度分布也遵循一樣的分布規(guī)律,即電流密度大的區(qū)域溫度較高,電流密度小的區(qū)域溫度較低.為了進(jìn)一步證明集膚效應(yīng)對溫度分布的影響,單獨(dú)分析550kV三相GIS母線殼體的溫度分布,殼體溫度靠近導(dǎo)電桿部位溫度較高,且整體溫度呈現(xiàn)兩頭向中部逐漸變低的現(xiàn)象.造成該現(xiàn)象的主要原因是由于流過導(dǎo)電桿的電流的的集膚效應(yīng)使靠近導(dǎo)電桿的殼體部位溫度受到較大影響,從而導(dǎo)致靠近導(dǎo)電桿部位溫度較高
2.2電磁場與溫度場分析對比
根據(jù)電磁場仿真結(jié)果可以看出,電流的集膚效應(yīng)導(dǎo)致導(dǎo)體內(nèi)部電流分布不均勻,電流靠近導(dǎo)體表面流動(dòng)且電流密度集中在導(dǎo)體的外表面上.此外,電流密度的分布呈現(xiàn)左右對稱.由此設(shè)想550kV三相GIS母線整體的溫度分布應(yīng)該是左右對稱結(jié)構(gòu).但是垂直結(jié)構(gòu)上由于受到重力加速度及氣體熱運(yùn)動(dòng)的影響,會(huì)使熱空氣上升而冷空氣下降,導(dǎo)致下部散熱快上部散熱慢,從而使母線結(jié)構(gòu)上部溫度比下部溫度高.當(dāng)然導(dǎo)電桿仍然會(huì)由于集膚效應(yīng)的影響,而使外側(cè)溫度略高于內(nèi)側(cè)溫度,但是B相導(dǎo)電桿的溫度會(huì)比A、C相略高,從而使殼體最高溫度對應(yīng)于B相位置.為了驗(yàn)證仿真結(jié)果與分析,對550kV三相GIS母線進(jìn)行了溫升試驗(yàn).在環(huán)境溫度下,用調(diào)壓變壓器和大電流變壓器組成試驗(yàn)回路,給三相GIS母線供給所需的工作電流,并使用銅—康銅熱電偶溫度測試法測量母線模塊的溫度.在分別通入2000A,2200A的電流時(shí),測量母線模塊不同位置的溫度變化.試驗(yàn)表明,在環(huán)境溫度為20℃時(shí),A相溫升為59.7℃,B相溫升為58.7℃,C相為62.3℃,B相導(dǎo)電桿的溫度比A、C相低,與仿真結(jié)果有一定的差異.通過將仿真結(jié)果與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對比分析,可以看出兩者存在一定的誤差.造成該誤差的原因,首先是在仿真分析中,將環(huán)境溫度設(shè)置在恒定溫度20℃,而在試驗(yàn)中環(huán)境溫度并不會(huì)一直穩(wěn)定在20℃;其次是在做溫度場仿真分析時(shí),沒有考慮風(fēng)速對溫度的影響,從而使仿真結(jié)果比試驗(yàn)所測溫升略高.但是仿真結(jié)果中導(dǎo)電桿的溫度分布規(guī)律及整體的溫度范圍與溫度場分析理論上相符合,說明使用ANSYS有限元分析軟件對550kV三相GIS母線進(jìn)行溫度場分析是有效的.
影響550kV三相GIS母線溫升的因素有許多,比如導(dǎo)電桿的橫截面積、封閉母線的金屬外殼厚度都會(huì)對母線的散熱造成一定的影響,母線的材質(zhì)會(huì)影響母線的電阻值,進(jìn)而影響溫升.以母線外殼厚度作為優(yōu)化參數(shù).在尺寸設(shè)置中選擇母線外殼厚度作為分析對象,添加優(yōu)化模塊,設(shè)置待優(yōu)化的參數(shù)和優(yōu)化范圍,得出優(yōu)化結(jié)果,當(dāng)母線外殼外徑為0.258m(即外殼厚度為8mm)時(shí),導(dǎo)電桿的溫度為87.57℃,而當(dāng)外殼厚度大于8mm(即外殼外徑大于0.258m)時(shí),導(dǎo)電桿溫度有所上升,當(dāng)外殼厚度小于8mm(即外殼外徑小于0.258m)的時(shí),導(dǎo)電桿的溫度有所減少.以導(dǎo)電桿橫截面積作為優(yōu)化參數(shù),隨著導(dǎo)電桿的半徑增加,導(dǎo)電桿的溫升逐漸降低.根據(jù)R=ρl/s,增大導(dǎo)電桿半徑,即增大導(dǎo)電桿的橫截面積,降低了母線電阻值,加大自然對流換熱空間,使得大電流流過母線的時(shí)候的發(fā)熱減少,加快其散熱,因此母線溫升也就隨之減少.母線整體溫度場(銅合金)Fig.6Overalltemperaturefieldofthebus(copperalloy)可以看出母線的溫升有了明顯的降低.銅的電阻率比鋁小,用銅材料制作母線,因其電阻較鋁制的小,根據(jù)發(fā)熱公式P=I2R可以知道,其發(fā)熱損耗也將比鋁制母線的發(fā)熱損耗小.
4結(jié)論
1)基于電磁學(xué)理論,建立550kV三相GIS母線三維電磁場有限元模型,施加對稱三相電流,進(jìn)行求解分析電流密度.結(jié)果表明,550kV三相GIS母線的電流密度分布呈現(xiàn)明顯的集膚效應(yīng).
2)根據(jù)熱力學(xué)理論,建立550kV三相GIS母線三維穩(wěn)態(tài)有限元模型,施加平均分布的能量,求解觀察溫度分布.結(jié)果表明,平均分布的能量使母線導(dǎo)電桿溫度內(nèi)側(cè)比外側(cè)略高2℃.殼體上靠近導(dǎo)電桿部位溫度較高.
3)分別對母線的外殼厚度,母線截面積以及母線材料進(jìn)行優(yōu)化,得出最優(yōu)結(jié)果,為三相GIS母線的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供了新思。
作者:劉勇銘 孫園 吳小斌 王清偉 單位:廈門理工學(xué)院電氣工程與自動(dòng)化學(xué)院