造紙烘缸爆炸失效機理淺析

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本文作者：朱振飛 單位：江蘇省特種設(shè)備安全監(jiān)督檢驗研究院淮安分院

2009年10月30日凌晨4時，我市某造紙企業(yè)造紙車間1092型三缸雙網(wǎng)造紙機在運行中1#缸發(fā)生爆炸，缸體從齒輪傳動側(cè)周向斷裂，炸成兩段，大段落在機位左側(cè)三米處，小段落在機位右側(cè)兩米處，造紙機架被炸塌。

1烘缸爆炸事故調(diào)查

（1）烘缸概況

1092型三缸雙網(wǎng)造紙機1#烘缸，系河南省焦作市泌陽縣某機械廠制造，主要尺寸為1500×1350mm，無銘牌標志，無任何技術(shù)資料，制造年代不明。2005年投入運行，使用工作壓力為0.4MPa，斷續(xù)使用，累計使用時間不足4年。

（2）事故經(jīng)過

2009年10月30日凌晨，操作人員交接班后，造紙機運轉(zhuǎn)正常，鍋爐使用工作壓力為0.5MPa，烘缸壓力表指示在0.4MPa，生產(chǎn)出1.5噸紙。凌晨4時許，機身突然震動，隨即1#缸發(fā)生爆炸。

（3）端口宏觀外貌

烘缸破裂斷口，位于筒體與法蘭聯(lián)接的轉(zhuǎn)角處，也是內(nèi)壁切削加工的交接線處。此處車削加工質(zhì)量粗劣，在轉(zhuǎn)角斷裂處靠近缸盆一側(cè)的內(nèi)壁上還堆積著型砂，留有尖角，并未按要求圓弧過渡；在缸體周向內(nèi)側(cè)的斷口上有十分明顯的宏觀裂紋。缸體壁厚為25～32mm，而宏觀裂紋的深度即達11～15mm，長度達2.38mm，為缸體周長的一半以上；且裂紋表面因氧化嚴重而呈暗黑色。整個斷面目視組織疏松，晶粒十分粗大，用手即可剝落；斷口半周平齊，半周有參差不齊的臺階。

2烘缸爆炸失效機理的分析

（1）理化檢驗和金相分析

從爆炸的缸體上切取300×300mm實物一塊做理化檢驗和金相分析，其結(jié)果，如表1和表2。從表1可見、Mn含量偏低，其含量低于各種牌號的灰鑄鐵規(guī)定值，P偏高，其余尚屬正常。兩相對照，缸體實物取樣的實測值，抗拉強度僅為規(guī)定值下限的55%，硬度（HB）為下限值的68%。金相組織中，片狀石墨粗大，長度>250～500μm，（正常值為100～200μm），分布較均勻；基體中珠光體呈中等片狀，間距>10～20μm，數(shù)量<65%～55%，鐵素體35%～45%，二元磷共晶呈孤立狀分布，數(shù)量為2%，碳化物塊狀分布，數(shù)量為3%。

（2）失效機理剖析

從理化檢驗和金相分析的結(jié)果，可以確定該缸體材質(zhì)為灰鑄鐵。

根據(jù)冶金學(xué)原理，灰鑄鐵的基體組織一般分為：珠光體灰鑄鐵，金相組織為珠光體+石墨，只有0.8%的碳處于化合態(tài)（Fe3C），其余均為自由態(tài)（石墨）；鐵素體-珠光體灰鑄鐵，化合態(tài)的碳含量低于0.8%；鐵素體灰鑄鐵，碳全部以石墨形式出現(xiàn)（自由態(tài)）。要想得到細化的小尺寸片狀石墨和細小而均布的珠光體基體，關(guān)鍵在于嚴格控制化學(xué)成份和澆鑄溫度；在化學(xué)成份一定時，石墨化程度取決于冷卻速度，冷卻的慢，析出的自由碳就多。對于這只爆炸的烘缸，從缸體材質(zhì)的石墨數(shù)量，形狀和尺寸，以及機械性能來看，該材質(zhì)是屬于HT100的牌號，是灰鑄鐵中最低的牌號，不能滿足造紙烘缸工作條件的要求。

現(xiàn)在根據(jù)表1和表2，來剖析一下該烘缸的失效機理：粗大片狀石墨的成因。①鑄鐵的熔化溫度在1130℃～1135℃，在澆鑄前鐵水要過熱，澆鑄溫度應(yīng)該在1250℃～1400℃范圍內(nèi)，澆入鑄型的鐵水，在冷卻到1135℃～1130℃的溫度條件下，奧氏體-石墨的混合物，可自液體內(nèi)結(jié)晶而出；當(dāng)然形成石墨晶核、碳原子的擴散、成長為石墨晶體，這是一個很慢的過程，也需要能量。在鑄型中，從共晶溫度緩慢冷卻至共析溫度，奧氏體中也要析出過剩的碳；另外因為滲碳體（Fe3C）是不穩(wěn)定的，在適當(dāng)?shù)臏囟葪l件下，會發(fā)生分解，碳游離出來。這些碳原子就會向穩(wěn)定的石墨晶體擴散、集結(jié)，導(dǎo)致石墨晶體的長大。②是錳偏低、磷偏高的影響、促進了石墨化的進程。

粗大的片狀石墨，嚴重地割裂烘缸基體。軟而脆的片狀石墨，在金屬基體中，起著空洞、裂縫和尖銳缺口的作用，割裂了基體的連續(xù)性。片狀石墨越多、體積越大、尺寸越長，對金屬基體的割裂越嚴重，尤其是片狀石墨形成封閉的網(wǎng)絡(luò)時，影響更大。片狀石墨的邊緣比較尖銳，其兩端易形成破裂源，當(dāng)有應(yīng)力存在時，會造成應(yīng)力集中，當(dāng)應(yīng)力值達到某一數(shù)量級時，體心立方晶格的鑄鐵材料，就會沿著（100）面脆性破裂失效。從缸體金相組織來看，粗大的片狀石墨，有部分已構(gòu)成近似封閉的網(wǎng)絡(luò)，所以1#缸體很容易破裂失效。

缸體鑄造時的冷凝收縮應(yīng)力，導(dǎo)致鑄造裂紋的產(chǎn)生。鑄件冷卻時體積要收縮，灰鑄鐵的線收縮量平均為1%～1.3%，冷卻越快，形狀越復(fù)雜、尺寸越大、產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力就越大，當(dāng)型與制型材料柔性不足時，某一退讓性，收縮受阻，就會產(chǎn)生鑄造裂紋。所以大鑄件在溫度不低于700℃、鐵碳合金剛停止組織變化時，不應(yīng)裸露在熱砂之外。

基于對上述機理的剖析，可以認定：1#烘缸的失效，主要是由于鑄造裂紋在使用中的擴展，這是因為：烘缸斷裂的部位，是在內(nèi)壁與法蘭聯(lián)接的轉(zhuǎn)角處，正是厚薄不勻兩部分的結(jié)合線；此處形狀突變，缸體內(nèi)壁又不是圓弧過渡而近似直角，在鑄件凝固收縮時，遇到較大的阻礙，產(chǎn)生收縮應(yīng)力。此厚薄不勻的結(jié)合帶，就成為應(yīng)力集中最敏感的區(qū)域，逐漸材質(zhì)內(nèi)部有粗大片狀石墨尖劈的割裂，外表面有不圓弧過渡的近似直角的缺口，內(nèi)外應(yīng)力集中疊加，因而產(chǎn)生十分粗大的宏觀裂紋。裂紋斷面收到嚴重氧化而具有暗黑色的特征，因而可以斷定，此種鑄造裂紋是屬于熱裂紋，發(fā)生在723℃以前。

此外，制造加工質(zhì)量低劣，對鑄造裂紋的擴展，也有很大影響。該烘缸在斷口部位內(nèi)壁，有很多型砂粘在缸壁上，車制加工未加工到，在此一帶不僅留下尖角，加大了應(yīng)力集中，而且對存在的鑄造缺陷也無法檢查出來。

3結(jié)束語

這起烘缸爆炸事故，突出地反映了制造質(zhì)量問題。要想獲得合乎標準規(guī)定要求的珠光體灰鑄鐵烘缸，則必須嚴格控制化學(xué)成分，澆鑄工藝和車制加工的質(zhì)量。保證投入運行的烘缸無“先天性”缺陷。當(dāng)然要確保安全生產(chǎn)，更要加強使用中的安全管理和實行定期檢驗制度，才能有效地防止事故發(fā)生。